中國臺灣VALVEBEST溢流閥
 

(1) 有限元計算值和試驗測量值比較吻合，軸向應(yīng)力和環(huán)向應(yīng)力基本表現(xiàn)為拉應(yīng)力，遠(yuǎn)離焊縫中心的地方出現(xiàn)了數(shù)值較小的壓應(yīng)力。軸向殘余應(yīng)力和環(huán)向殘余應(yīng)力分別有兩個應(yīng)力峰值，這是因為每層焊接兩道焊縫，從而造成兩個焊縫中心所引起的。

(2) 機(jī)械應(yīng)力消除法降低了焊縫及附近區(qū)域的軸向和徑向拉應(yīng)力，對于遠(yuǎn)離焊縫中心的區(qū)域，軸向和徑向壓應(yīng)力也減小。焊接殘余應(yīng)力的分布總是處于拉應(yīng)力和壓應(yīng)力的平衡狀態(tài)，焊縫中心及其附近區(qū)域存在高的拉應(yīng)力，而遠(yuǎn)離焊縫區(qū)域存在壓應(yīng)力。焊接時，焊縫金屬受熱膨脹，由于受到外圍固態(tài)金屬的約束而表現(xiàn)為壓應(yīng)力，當(dāng)冷卻時，焊縫金屬收縮，由于受到外圍固態(tài)金屬的約束，焊縫及其附件區(qū)域表現(xiàn)為拉應(yīng)力。為了達(dá)到內(nèi)部應(yīng)力的自平衡，壓應(yīng)力區(qū)域?qū)⑾蚝缚p中心外移動。由于焊縫及附近區(qū)域焊接產(chǎn)生的熱應(yīng)力較大，當(dāng)疊加一個工作應(yīng)力后，應(yīng)力值超過材料的屈服點，材料發(fā)生局部塑性變形，卸載后，塑性變形要恢復(fù)到原始應(yīng)變位置，從而降低軸向和徑向拉應(yīng)力，為了達(dá)到內(nèi)部應(yīng)力的自平衡，遠(yuǎn)離焊縫中心區(qū)域的軸向和徑向壓應(yīng)力也減小。因此，機(jī)械應(yīng)力消除法明顯地可以降低閥體外表面焊接殘余應(yīng)力峰值，使殘余應(yīng)力分布更加均勻

由于采用了三葉轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)形式及合理的殼體內(nèi)進(jìn)出風(fēng)口處的結(jié)構(gòu)，所以風(fēng)機(jī)振動小，噪聲低。

葉輪和軸為整體結(jié)構(gòu)且葉輪無磨損，風(fēng)機(jī)性能持久不變，可以長期連續(xù)運轉(zhuǎn)。

風(fēng)機(jī)容積利用率大，容積效率高，且結(jié)構(gòu)緊湊，安裝方式靈活多變。

機(jī)種齊全，可滿足不同用戶不同用途的需要。

中國臺灣VALVEBEST溢流閥
 

DG-01-C  DG-01-H  DG-02-C  DG-02-H 

DT-01-C  DT-01-H  DT-02-C  DT-02-H

中國臺灣VALVEBEST溢流閥

BG-03-C  BG-03-H  BG-06-C  BG-06-H

BG-10-C BG-10-H  BT-04-C BT-04-H

BT-06-C  BT-10-C  BT-06-H  BT-10-H

RV-01-2  RV-01-3  RV-02G-2  RV-02G-3

RV-01T-3  RV-02T-2  RV-02T-3   RV-03G-2  RV-03G-3 

RV-04G-2  RV-04G-3  RV-06G-2  RV-06G-3   RV-10G-2

RV-10G-3  RV-04T-2  RV-04T-3  RV-06T-2   RV-06T-3

RV-10T-2   RV-10T-3

PVL13-23-52-F-1R-UU-10 PVL13-23-60-F-1R-UU-10 PVL13-23-66-F-1R-UU-10
PVL13-23-76-F-1R-UU-10 PVL13-23-85-F-1R-UU-10 PVL13-23-94-F-1R-UU-10
PVL13-23-116-F-1R-UU-10 PVL13-23-125-F-1R-UU-10
PVL13-23-136-F-1R-UU-10 PVL13-23-153-F-1R-UU-10

PVL13-25-52-F-1R-UU-10 PVL13-25-60-F-1R-UU-10
PVL13-25-66-F-1R-UU-10
PVL13-25-76-F-1R-UU-10 PVL13-25-85-F-1R-UU-10 PVL13-25-94-F-1R-UU-10
PVL13-25-116-F-1R-UU-10 PVL13-25-125-F-1R-UU-10
PVL13-25-136-F-1R-UU-10 PVL13-25-153-F-1R-UU-10